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球磨機(jī)效率低的主要原因是磨礦工作量僅由15%的磨礦介質(zhì)來承擔(dān),另外有45%磨礦介質(zhì)的作用不大,而位于中心部位的40%的磨礦介質(zhì)混雜在厚實的致密物料層中,形成了停滯區(qū),阻礙了合格粒級磨礦產(chǎn)品的排出。磨礦介質(zhì)沿著自由下落拋物線軌跡運動時球磨機(jī)的特點,這種運動方式不可以使能量由筒體合理地傳遞給磨礦介質(zhì)。
關(guān)鍵詞 球磨機(jī) 隔板 筒體 效率 節(jié)能
我公司設(shè)計人員從消除停滯區(qū)的產(chǎn)生、加強(qiáng)磨礦介質(zhì)的運動,保證被磨物料在球磨機(jī)內(nèi)的分級效果、改善筒體、襯板、磨礦介質(zhì)和物料之間的能量交換出發(fā)。研制出了球磨機(jī)內(nèi)部的能量交換裝置:空間傾斜隔板。采用這種裝置可生產(chǎn)處磨礦介質(zhì)作樅橫運動的磨礦機(jī),這樣就改變了磨礦介質(zhì)的工作特性和能量狀態(tài),消除了負(fù)荷停滯,電機(jī)需用功率隨磨礦介質(zhì)重量的減少而下降,抽吸狀態(tài)也由于有效截面的增加而改善。
上圖1為裝有傾斜隔板的球磨機(jī)示意圖,隔板與筒體縱軸線程一角度。球磨機(jī)運行時,當(dāng)分隔板處于位置Ⅰ時,第一研磨室A(粗磨)的長度最小,等于L1;料面高度h1最大。第二研磨室B(細(xì)磨)的長度此時最大(L2+△L),料面高度h2最小。
球磨機(jī)筒體轉(zhuǎn)動時,傾斜隔板進(jìn)入位置Ⅱ。研磨室A的長度增加了△L=D/tga,變成最大值,此時,由于動態(tài)天然坡度角小,磨礦介質(zhì)和物料縱向遷移到分隔板下研磨室A室的△L區(qū)域。A室的料面高度將為最低。磨礦介質(zhì)在遷移過程中帶走極細(xì)粒多的物料,這些物料此時又受到更強(qiáng)的磨礦作用。
在研磨室B卻可以觀察到相反的現(xiàn)象。研磨室長度減少了數(shù)值△L,變成最?。↙2),而料面高度卻增至最大值。隔板挖起△L區(qū)域的磨礦介質(zhì)和物料,將他們輸送至排礦端,球介質(zhì)縱向遷離隔板不增加能耗,移位隔板傾角大于磨礦介質(zhì)的天然坡角度。只是隔板使球介質(zhì)升高時需耗費能量。球磨機(jī)筒體繼續(xù)轉(zhuǎn)動使隔板又回到原來的位置Ⅰ上。物料沿隔板表面遷移的同時進(jìn)行了篩分。磨礦過程中,細(xì)粒級被送往細(xì)磨室,粗粒級被返回A研磨室的L1區(qū)進(jìn)行再磨。B研磨室則過程中僅朝筒體的一端運動,不會發(fā)生反向漏料現(xiàn)象。從粗磨室排除細(xì)粒級可提高粗磨室的磨礦效率。
眾所周知,大于1mm的顆粒宜于采用沖擊式磨礦,而小于1mm的顆粒則以磨剝式磨礦較為適宜。球磨機(jī)物料中小于1mm粒級在給礦中已經(jīng)含有30%,并在磨機(jī)的全部大量形成。因此,對物料的磨礦是有選擇性的,也就是說,球磨機(jī)每轉(zhuǎn)一圈時,磨礦介質(zhì)的磨礦方式由瀑落方式為梯流式。
通過實驗我們已經(jīng)確定,球磨機(jī)充填系數(shù)u>0.29時,可確保磨礦介質(zhì)以瀑落方式工作,而充填系數(shù)<0.29時則以梯流方式工作。球磨機(jī)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)中,在球磨機(jī)轉(zhuǎn)速固定、襯板形式一定的條件下,球介質(zhì)的工作方式只能沿磨機(jī)中,如前面所指出的,筒體每轉(zhuǎn)一圈,研磨室內(nèi)的料面高度從最大變化為最小。因而,筒體每轉(zhuǎn)一圈,磨機(jī)內(nèi)任一部位球介質(zhì)的工作方式都從瀑落式變化為梯流式,也就是說,對粗顆粒的磨礦因介質(zhì)沖擊作用而實現(xiàn),對細(xì)顆粒的磨礦則在磨剝作用下進(jìn)行。研究確定,球磨機(jī)研磨室的負(fù)荷系數(shù)根據(jù)其長度的變化,從0.18變化至0.36(平均0.27),此時空間隔板的傾斜角度為a=45°。A研磨室長度減至L1=0.3L時,B研磨室長度增加可使磨礦產(chǎn)品的單位表面積增加,磨礦效率提高1.13。單位能耗下降37%。
綜上所述,我們認(rèn)為只有在球磨機(jī)安裝傾斜隔板后才是解決當(dāng)前球磨機(jī)產(chǎn)量低、能耗大的最可行而合理的方案。即不給原電機(jī)增加負(fù)荷,又可提高磨機(jī)效率,提高球磨機(jī)臺時產(chǎn)量,使球磨機(jī)發(fā)揮最大效能。達(dá)到了企業(yè)所尋求的節(jié)能降耗、低投入高產(chǎn)出的目標(biāo)。
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